单向板肋梁楼盖课程设计实例之(2)

范文网发表于:2017-06-25 21:21:06

目录

1、设计任务书-------------------------------------------------(1)2、设计计算书-------------------------------------------------(2)3、平面结构布置----------------------------------------------(2)4、板的设计----------------------------------------------------(3)5、次梁的设计-------------------------------------------------(6)6、主梁的设计-------------------------------------------------(10)7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------(16)附图1、平面结构布置图------------------------------------(18)附图2、板的配筋图------------------------------------------(19)附图3、次梁的配筋图---------------------------------------(20)附图4、主梁配筋图------------------------------------------(21)

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书

一、

设计题目

单向板肋梁楼盖设计二、

设计内容

1、结构平面布置图:柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算(按塑性内力重分布计算)3、次梁强度计算(按塑性内力重分布计算)4、主梁强度计算(按*性理论计算)5、绘制结构施工图

(1)、结构平面布置图(1:200)(2)、板的配筋图(1:50)

(3)、次梁的配筋图(1:50;1:25)

(4)、主梁的配筋图(1:40;1:20)及弯矩m、剪力v的包络图(5)、钢筋明细表及图纸说明三、

设计资料

1、楼面的活荷载标准值为9.0kn/m2

2、楼面面层水磨石自重为0.65kn/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.3、材料选用:

(1)、混凝土:c25

(2)、钢筋:主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋,板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

一、平面结构布置:

1、确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为5.0m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2

.2m。楼盖结构布置图如下:

2、按高跨比条件,当h

140

l55mm

时,满足刚度要求,可不验算挠度。对于工

业建筑的楼盖板,要求h80mm,取板厚h80mm3、次梁的截面高度应满足h(

112

118

)l(278

~417)mm,取h400mm则

12

b(

~)h(133~200)mm,取b200mm。

3

18

114

)l(440

1

4、主梁的截面高度应该满足h(~

h(

12

13

~660)mm,h400mm,则

~)h(200~300)mm,取b250mm。

二、板的设计(按塑性内力重分布计算):1、荷载计算:板的恒荷载标准值:取1m宽板带计算:

水磨石面层0.6510.65kn/m80mm钢筋混凝土板0.08252.0kn/m15mm板底混合砂浆0.015170.255kn/m恒载:gk2.905kn/m

活载:qk919kn/m

恒荷载分项系数取1.2;因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4.0kn/m,所以活荷载分项系数取1.3。于是板的

设计值总值:gq=1.2gk1.3qk15.186kn/m2、板的计算简图:

次梁截面为200mm400mm,现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计,板的计算边跨:

l01ln

12

h220010012080

2

20201.025ln2030mm

取l012020mm(a

120mm

)

中跨:l02ln22002002000mm

板为多跨连续板,对于跨数超过五跨的等截面连续板,其各跨受荷相同,且跨差不超过10%

时,均可按五跨等跨度连续板计算。计算简图如下图:

3、内力计算及配筋:

用塑性内力重分布理论计算,则有α系数如下:表1.0

则由m(gq)l02可计算出m1、mb、m2、mc,计算结果如下表:由题知:b1000mm,设as20mm,则h0has802060mm,

fc

11.9n/mm

,fy210n/mm

根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下:

位于次梁内跨上的板带,其内区格四周与梁整体连接,故其中间跨的跨中截面(m2、

m

3

)和中间支座(mc)计算弯矩可以减少20%,其他截面则不予以减少。

4、确定各种构造钢筋:。

。。

⑷板角构造钢筋:双向配置板四角的上部。5、绘制板的配筋示意图:采用弯起式筋,详见板的配筋图.

三、次梁设计(按塑性内力重分布计算):

1、次梁的支承情况:

2、荷载计算:

由板传来:2.9052.26.391kn/m次梁肋自重:0.20.40.08251.6kn/m次梁粉刷重0.0150.40.082170.2176kn/m恒载:gk8.2086kn/m活载:qk92.219.8kn/m设计值总值:gq=1.2gk1.3qk35.53kn/m3、确定计算跨度及计算简图。塑性内力重分布计算时,其计算跨度:中跨:l02ln50002504750mm

边跨:l01lna25000120250224024875mm

1.025ln1.02547554873mm

,取l014870mm(a

240mm

)

因跨度相差小于10%,可按等跨连续梁计算,计算简图如下:

3、内力计算:

由m(gq)l02可计算出m1、mb、m2、mc,计算结果如下表:

由v(gq)ln可计算出va、vbl、v

br、vc,计算结果如下表:4、截面承载力计算:

⑴、次梁跨中按t形截面计算,t形截面的翼缘宽度bf,按

bf

'

'

13

l

13

50001667mmbs020002002200mm

,故取b'f1667mm。

梁高:h400,h040040360mm翼缘厚:h'f80mm判定t形截面类型:

hf2

1fcbfhf(h0

)1.011.9166780(360

802

6

)507.810nmm

76.61knm(边跨中)

507.8knm

50.10knm(中间跨中)

故各跨中截面属于第一类t形截面。

⑵、支座截面按矩形截面计算,离端第二支座b按布置两排纵向钢筋考虑,取

h040060340mm

,其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑,

取h0360mm

⑶、次梁正截面承载力计算见下表:

⑷、次梁斜截面承载力计算见下表:

5、构造配筋要求:沿全长配置封闭式箍筋,第一根箍筋距支座边50mm处开始布置,在简支端的支座范围内各布置一根箍筋。四、主梁设计(按*性理论计算):1、支承情况:

柱截面400×400,由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多,故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上,其支承长度a=370。2、荷载计算:

为简化计算,主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载:8.20865.041.043kn

主梁自重:(0.60.08)0.252.2257.15kn主梁粉刷重:2(0.60.08)0.0152.2170.58344kn恒载:gk48.776kn恒载设计值:g1.2gk58.53kn

活载设计值:q92.25.01.3128.7kn3、确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度:边跨:l01ln

ln

1212

b柱0.025ln628012

12

4000.02562806637mm

a

b柱6280370/2400/26665mm

近似取l016640mm

中跨:l0ln

12b柱

12

b柱6200400/0400/26600mm

因跨度相差不超过10%,可按等跨梁计算,计算简图如下:

3、内力计算:

1)、弯矩设计值:mk1glk2ql

其中,k1k2可由书中表查取,l为计算跨度,对于b支座,计算跨度可取相邻两跨的平均值。

2)、剪力设计值:vk3gk4q,其中,k3k4可由书中表查可知。主梁弯矩计算

由此可作出下列几种情况下的内力图:①+②;①+③;①+④

将以上各图绘于同一坐标系上,取其外包线,则为弯矩包络图。主梁剪力计算

同样可绘出剪力包络:

4、主梁正截面和斜截面承载力计算:

⑴、主梁跨中按t形截面计算,t形截面的翼缘宽度bf,按

bf

'

'

13

l

13

66002200mmbs05000mm

,故取b'f2200mm。

梁高:h600,h060040540mm(边跨),h060040540mm(中间跨)翼缘厚:h'f80mm判定t形截面类型:

hf2

1fcbfhf(h0

)1.011.9220080(540

802

6

)1047.210nmm

341.44knm(边跨中)

1047.2knm

195.76knm(中间跨中)

故各跨中截面属于第一类t形截面。

⑵、支座截面按矩形截面计算,离端第二支座b按布置两排纵向钢筋考虑,取

h060070530mm

正截面配筋计算。

斜截面配筋计算:

5、两侧附加横向钢筋的计算:

次梁传来的的集中力:fl41.0431.2128.7177.95kn,h1600400200mm附加箍筋布置范围:s2h13b220032001000mm

mm,则在长度范围内可布置箍筋的排数:m100020016

排,梁两侧各布置三排。

另加吊筋,asb254.5mm2,则由:

yv

2fyasbsinamnfasv12300254.50.7076221050.3234.7knfl

满足要求。

五、关于计算书和图纸的几点说明:

1、经验算各截面的尺寸、最小配筋率均可满足要求。

2、根据计算结果绘制板、次梁、主梁配筋图,图纸采用2#图纸,2张。2、结构平面布置图:比例1:200。

3、板的配筋图:比例1:50

,深入板中的长度为500mm。

,伸出墙边长度为300mm。

,每一方向伸出墙边的长度为500mm。4、次梁的配筋图:比例1:30

通长布置。

⑵、中间支座负钢筋的弯起,上弯点距支座边缘为50mm。⑶、②、⑤号钢筋弯起后在b

支座共同抵抗负弯矩,相当于1300mm处截断。

⑷、离支座边缘50mm处各设置一个附加箍筋。

⑸、两根⑤号钢筋弯起后在c支座共同抵抗负弯矩,相当于

1300mm处截断。

⑹、b支座第二批截断的⑥号钢筋,在距支座边缘1800mm处截断。

⑺、③号钢筋左端通长兼作第一跨架立筋,右端在距支座边缘2100mm处截断,与⑦号钢筋在600mm范围内搭接,兼作第二跨的架立筋。⑻、⑦号钢筋在c支座右端通常兼作架立筋。5、主梁的配筋图:比例1:30

。⑵、中间支座负钢筋的弯起,上弯点距支座边缘为50mm。

两边各布置三排,另加

一根吊筋.

在矩支座边缘在矩支座边缘

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